1. Ничего определенного нельзя сказать. Как уже говорил одному симулятору одно не нравиться другому другое и ведь не удивительно, если вспомнить, кто нынче пишет ПО дешево. В новых версиях устраняют уже замеченыe баги, но добавляют новые, имеем то, что имеем. В моей версии, например, нельзя менять фронт сигнала синхронизации осциллографа при запущенной симуляции, Ну и что, не крылатую же ракету им управлять. А так, работает по несколько минут.
2. Реальное время симуляции МС показывает в нижнем правом углу, а сколько времени потрачено на это, зависит от схемы, количество компонентов, какие модели компонентов, какие виртуальные измерительные приборы, сколько контрольных точек на схеме и сколько параметров нужно вычислить для каждой из них и не на последнем месте производительность компьютера. Нужно все это нужно минимизировать насколько это возможно, а большие схемы желательно разбивать на модули и симулировать самостоятельно. Просто так работает моделирование, а скорость нарастания выходного напряжения в первом приближении зависит от соотношения мощности преобразователя и сопротивления нагрузки.
3. Работать будет по всякому, это основное преимущество обратно ходового (flayback) преобразователя. Можете делать отводы, можете намотать отдельные обмотки со своими диодами и конденсаторами, но в этом случае, цепь ООС по напряжению должна отслеживать наиболее мощную цепь. Остальные будут стабилизированы косвенно. ООС можно конечно отслеживать и несколько выходных обмоток с заранее установленным коэффициентом стабилизации в зависимости от потребляемой мощности, но это уже другой разговор.
4,5. Сначала определяем потребляемую суммарную мощность стабилизатора с учетом общих потерь (КПД) и выбираем нужный сердечник трансформатора, чтобы не перегревался сильно (30-40`C) и в тоже время коэффициент заполнения медью был в диапазоне 0.2-0.4. Трансформатору все равно, сколько у вас обмоток и какие напряжения. Если говорим об указанном в примере сердечнике, то он способен перекачать 1000W при частоте преобразователя 33kHz при температуре сердечника на 40`С выше температуры окружающей среды. При меньшей мощности, сердечнику просто будет прохладнее.
6. Это не компонент, просто графический объект указывающий, по какому фронту переключается триггер U1B-U1C
7. Емкость сетевого фильтра зависит от частоты сети потребляемой мощности. Отправной пункт - напряжение пульсации выпрямленного напряжения не более 10 % от выпрямленного напряжения. Надеюсь уже прочитали Найвельта, которого я вам ранее рекомендовал.
8. В выложенной схеме пиковый ток дрейна до достижения установленного выходного напряжения и замыкания цепи ООС может достигать 25-30А, хотя компаратор U2A срабатывает максимально при токе на датчике R12 20А, но из-за естественных задержек в схеме транзистор реально закрывается чуть позже при большем токе. Сравните фиолетовый канал в XSC2 с голубым каналом в XSC1. В зависимости от модели транзистора, симулятор, возможно, реагирует на такую ситуацию. Infineon для своих современных транзисторов предоставляет по три модели для каждого элемента. Я, обычно выбираю "L0 - Simplified Model" - попробуйте, в моей библиотеке нет такого транзистора, да и ограничен во времени, а я пока на 8 пункте.
9. Номинал поставлен с потолка, можете менять и C2 и R1, лишь бы получить желанную частоту. В таком примитивном генераторе частота может меняться при изменении напряжения питания, поэтому +15В должно быть стабилизированным.
10,16,20. При напряжении источника V1=15V делитель R19- R9 фиксирует максимальное напряжение на неинвертирующем входе U2A, скажем на 0.8V. Инвертирующий вход U2A через R-C фильтр R13-C5 отслеживает за током через первичную обмотку трансформатора на датчике тока R12 и когда напряжение нем превысит те 0.8V, U2A возвращает триггер в исходном состоянии, транзистор закрывается и накопленная энергия в первичной обмотке трансформатора через высоковольтные диоды переносится в нагрузку. Интересно, что же накопилось за время прямого такта. Напряжение на R12 достигнет 0.8V притоке 0.8 V/0.04 Ома=20А и в индуктивность первичной обмотки, которая 140uH, будет накоплена энергия 0.5*140uH*20A*20A=0.028J и так 33000 раза за 1 секунду, что соответствует 924W. Но так как транзистор закрывается чуть позже (см. п.8) реальная максимальная мощность преобразователя даже немного превышает искомых 1000W. Когда установили напряжение V1=12V, пороговое напряжение на компараторе уже не 0.8 V, а 0.63 V, тем самым ограничили максимальную мощность преобразователя. В этом случае достаточно заменить R19 на 28 kOhm.
11. C101, С102 и R102 это коррекция АЧХ цепи ООС. Кстати в описании в п.19 текст "частотная компенсация цепи ООВ с двумя нулями и двумя полюсами...", нужно читать как " ...с одним нулем и одним полюсом..." . Сначала был такой вариант, но не дал ощутимого эффекта, а потом забыл поправить текст, извиняюсь.
12. D8 срезает верхушки импульсов при закрывании транзистора на безопасном уровне, так как применен транзистор с относительно не высоким Uds, но зато с малым сопротивление открытого канала.
13. На диоде снаббера выделяется небольшая мощность, но надо учесть, что мощность на нем будет зависеть от качества трансформатора. Я в модель трансформатора задал индуктивность рассеяния (Ls) примерно 1% (1.4 uH) от индуктивности первичной обмотки – это хорошо сделанный трансформатор. В высоковольтном многослойном трансформаторе в любительских условиях достаточно сложно добиться такого качества трансформатора. Поменяйте в модель трансформатора этот параметр и посмотрите, как изменится рассеиваемая мощность на диоде и резисторе снаббера.
14. Не обязательно 50mA, но ИБП нужно подгружать немного, иначе может возбудится и работать неустойчиво при ХХ. Думаю 0.5-1% от общей мощности будет достаточно. Можно вычислить другие резисторы в делителе ООС так, чтобы одновременно и нагружали стабилизатор.
15. Г- образный L-C фильтр будет достаточен, но не должен быть охвачен цепью ООС, иначе может нарушится коррекция АЧХ.
16. см. п.10
17. Нет, любая пара не подойдет, 2N2222 и 2N2907 имеет очень хорошие импульсные характеристики. Пара 2N4401/2N4403 имеет такие же характеристики. Мне не известны среди популярных биполярных транзисторов другие с подобными параметрами, но можно применить и MOSFET пару с низким напряжением переключения, а еще лучше интегральный драйвер с максимальным током 2-3А.
18. Правильно будет разрешать работу преобразователя после стабильного установления всех напряжении.
19. Это не безопасно. Правильнее будет регулировочный элемент устанавливать параллельно/последовательно с нижним резистором делителя- R10. Там напряжение низкое и мощность регулировочных компонентов невелика. Выходное напряжение можете достаточно точно рассчитать: Uвых= 2.49*(1+R27/R10), где 2.49 это внутреннее опорное напряжение TL431
20. см. п.10
21,22. Во время симуляции ставьте то, что работает. Если дело дойдет до реализации, все равно поставите то, что можно купить. Не скупитесь, преобразователю на 500-1000W положено хороший транзистор (или 2) с хорошим драйвером. Наверно знаете, что при температуре кристалла в 100`C, сопротивление открытого канала увеличивается примерно в 2 раза.
Помехи сложное и непредсказуемое дело. Надеюсь, что во время приема, передатчик не будет потреблять полную мощность, а только сеточные, накальные и оперативные цепи будут потреблять энергию. При плохом состоянии АФУ и заземления станции и зарядник мобильного тлф. может сильно помешать приему. А приведенная вами картинка спектроанализатора, по моему не так уж и страшна.
Если да, то очень круто. Тогда возникает другой вопрос. Мне, к примеру не нужна такая мощность по анодным цепям. Можно-ли намотать на трансформаторе толстым проводом 3 витка, чтобы получить 15В, затем сделать стабилизатор и запитать накал 4-х ламп, то есть ток примерно 4А, то есть "накинуть" на трансформатор дополнительные 50Вт нагрузки?
Сообщение от sharp
